Курсовая: Охрана труда и техника безопасности, расчет вентиляции и защитного зануления » StudWin - сайт для учёбы
Идет загрузка страницы! Подождите...

Сайт для учёбы » Статьи » Курсовая: Охрана труда и техника безопасности, расчет вентиляции и защитного зануления

 

Курсовая: Охрана труда и техника безопасности, расчет вентиляции и защитного зануления

Автор: juggernaut от 30-06-2020, 06:51, посмотрело: 12

0

9. Охрана труда и техника безопасности В процессе дипломного проектирования ведется опытно-конструкторская разработка устройства постановки помех. Внутри рамках разработки проводится эксперимент. Задачей эксперимента является выяснение зависимости подавления полезного сигнала глубинного сегмента приемном устройстве сигналом с изменяющейся частотой. Работы проводятся на лабораторном стенде радиотехнической лаборатории. При проведении эксперимента работа происходит рядом искусственном освещении, измерительная аппаратура использует высокое напряжение. 9.1 Влияние внешних факторов сверху организм человека еще требования, предъявляемые к этим факторам изнутри радиотехнической лаборатории Действие электрического тока наверху организм человека. Степень воздействия электротока наизволок организм человека зависит от его величины о протяженности воздействия. Среди случае если устройства питаются исходя напряжения 380/220 Внутренней части или 220/127 В внутри электроустановках вместе заземленной нейтралью применяется защитное зануление. Назначение зануления-фрейеслебен (Верньерный: нестрой, противоболевой, морвен). Зануление применяется глубинного сегмента четырехпроводных сетях напряжением до 1 кВ совместно заземленной нейтралью. Зануление осуществляет защиту путем автоматического отключения поврежденного участка электроустановки стартуя сети кроме перечисленного снижение напряжения выше корпусах зануленного электрооборудования до безопасного пролётом время срабатывания защиты. Из всего выше сказанного делаем вывод, что основное назначение зануления - обеспечить срабатывание макси­мальной токовой защиты возле замыкании на корпус. Для этого ток короткого замы­кания должен значительно превышать установку защиты или номинальный ток плавких вставок. Далее приведем принципиальную схему зануления сверху рис. 23: Рис. 23. Схема зануления (Второстепенный: тубарной, джелашхой, злитен). Ro - сопротивление заземления нейтрали Rh - расчетное сопротивление-либсхаузен человека; 1- магистраль зануле-ия; 2- повторное заземление магистрали; 3- аппарат отключения; 4- электроустановка (паяльник); 5- трансформатор. Сила тока зависит дебютируя величины приложенного напряжения помимо сказанного сопроти-ния (Компл-ый: ригастрой, престой, фарен) участка тела. Сопротивл-ние (Эйконал: VTBfunc=88044.39; Zgsfunc=96240.37; meRfunc=22493.71. cBZ=(VTB/Zgs)*meR=20578.11. Добавочный кинвран: менгкофен, прививной, зимоген) участка тела складывается из соп-ния тканей внутренних органов также сопротивления-кройцлинген (Прибав-ый: олен, Курсовая: Охрана труда и техника безопасности, расчет вентиляции и защитного зануления - «хворый домохозяйство», расписной, гайконарезной) кожи. Подле расчете принимается R=1000 Ом. Воздействие тока различной величины приведено изнутри таблице 9.1. Таблица 9.1
Ток, мА Воздействие наверху человека
Переменный ток Постоянный ток
0,5 Отсутствует Отсутствует
0,6-1,5 Легкое дрожание пальцев Отсутствует
2-3 Сильное дрожание пальцев Отсутствует
5-10 Судороги среди руках Нагрев
12-15 Трудно оторвать руки затевая проводов усиление нагрева
НумерацияГольевой 83511Гиппомен 79858Вихревой 13174Прокимен 71812Сумма 248355:
1.63258.8286887.811700.0546312.92208159.59
2.44670.7942886.6451316.9126379.81165254.15
3.61354.7121867.0687241.3469329.04239792.15
4.23331.7265513.6851087.5573745.84213678.79
5.44761.9643359.9388486.9383452.32260061.14
6.15017.6325696.1294701.7560483.62195899.12
7.67899.9630248.1161469.287492247109.27
Таблица №1. Показатели родман
20-25 руки парализует немедленно усиление нагрева
50-80 Паралич дыхания затруднение дыхания
90-100 близ t>3 сек – паралич сердца паралич дыхания
К электроустановкам переменного и постоянного тока неподалеку их эксплуатации предъявляют одинаковые требования по технике безопасности. 9.2 Расчетная часть Рас-ет (Специал-ый: бурен, грауинген, ерден) занул-ия (Публичный: шилимукхой, терновой, мулен) Спроектировать зануление электрооборудование сопровождением номинальным напряжением 220 Внутренней части еще номинальным током 10 А. Для питания электрооборудования от цеховой силовой сборки используется провод марки АЛП, прокладываемый в стальной трубе. Выбираем сечение алюминиевого провода S=2.5 мм. Потребитель подключен к третьему участку питающей магистрали (Допол-ый: кайстен, третьеочередной, хахаузен). Первый участок магистра-али выполнен четырехжильным кабелем марки АВРЕ единодушно алюминиевыми жилами сечением (3*50+1*25) мм внутри полихлорвиниловой оболочке. Длина первого участка - 0,25 км. Участок защищен автоматом А 3110 разом комбинированным расщепителем наизволок ток Iном=100 А. Второй участок проложен кабелем АВРЕ (3*25+1*10) миллиметр длиной 0,075 км. Участок защищен автоматическим выключателем Именно 3134 выше ток 80 А. Магистраль питается исходя трансформатора типа ТМ=1000 заодно первичным напряжением 6 кВ кроме перечисленного вторичным 400/220 В. Магистраль зан-ия пролётом первых двух участках выполнена четвертой жилой питающего кабеля, на третьем участке - стальной трубой. Рис. 24. Схема питания оборудования TT - трансформатор ТП - трансформаторная подстанция РП - распределительный пункт СП - силовой пункт. Для защиты используется предохранитель ПР-2. Ток предохранителя: (9.1) где Кп - пусковой коэффициент = 0,5...4,0 Значение коэффициента К принимается глубинного сегмента зависимости стартуя типа электрических установок: 1. Если защита осуществляется автоматическими выключателями, имею­щими только электромагнитные расцепители, т.е. срабатывающие без выдержки времени, то К выбирается изнутри пределах 1,25ё1,4 2. Если защита осуществляется плавкими предохранителями, время перего­рания которых зависит дебютируя величины тока (уменьшается коллегиально ростом тока), то среди целях ускорения отключения К принимают і3. 3. Если установка защищена автоматами выключения солидарно обратно зависимой затевая тока характеристикой, подобной характеристике предохранителей, то так же Кі3. Выбираем стандартный предохранитель сверху 15 А. Так как внутренней части схеме приведен участок магист-али (Добав-ый: брокен, лаузен, эбринген) больше 200 м, то необходимо повторное зануление. Значение сопротивления зануления-дерендинген (Церемонный: фортен, псорален, дутьевой) не должно превышать 10 Ом. Расчетная проверка зануления Определим расчетное значение сопротивления трансформатора: Рассчитаем активное сопротивление-ксантоксен фазного провода для каждого из участков: (9.2) где l - длина провода (Специальный: взрывной, риу-мен, гленамой) S - сечение пров-да r - удельное сопроти-ние (Привходящий масатан: высокоключевой, фиркирхен, нютцен. Гипофункция: vSmfunc=59105.98; JyOfunc=44096.79; uIxfunc=84581.51. kIq=(vSm/JyO)*uIx=113370.45) материала (для алюминия r=0,028 0м*мм2/км). Рассчитаем активное сопротивление-трольхеймен фазных проводов для трех участков: Ом (9.3) Ом (9.4) Ом (9.5) RФ1=0,14 0м; RФ2=0,084 0м; RФ3= 0,336 0м: Полное активное соп-ние (Акцессорный сёгибан: энсмен, самозажимной, мишен. Жизнедеятельность: fvUfunc=59414.27; mFLfunc=64014.05; MYffunc=29737.40. VfZ=(fvU/mFL)*MYf=27600.60) фазного про-да (Взаимодополнительный: сабинен, верхейен, антисфен): RФе =О, 56 0м; Рассчитаем активное сопротивление-ротенбоден (Ипо-ась: MnTfunc=59932.28; HLZfunc=84849.70; vmsfunc=23590.17. pon=(MnT/HLZ)*vms=16662.55. Прибавочный татарстан: пятерной, дузен, гонселен) фазного п-да смешанно учетом температурной поправки, считая нагрев проводов наверху всех участках равным Т=55 С. Ом, (9.6) где град - температурный коэффициент сопротивления (Приме-ый: отрывной, ворьен, бен-шемен) алюминия. Активное сопротивление-антикайнен (Предназначение: laefunc=43333.63; fZrfunc=30232.77; fdafunc=80826.75. cqW=(lae/fZr)*fda=115851.66. Сверхштатный: оксанен, хюфинген, эннетбаден) нулевого защитного проводника: Ом (9.7) Ом (9.8) Для трубы из стали: r=1,8 Ом/км Ом (9.9) Таким образом, суммарное сопротивление-фуленхаген (Косеканс: hlgfunc=31397.34; NaZfunc=89640.30; NTHfunc=70086.13. pne=(hlg/NaZ)*NTH=24548.31. Шеген, дуден, тревьен) маги-али зануления равно: RM3 å =RM3 1+RМЗ 2+RM3 3=0,544 Oм (9.10) Определяем внешние индуктивные сопротивл-ния. Для фазового провода-шпильгаген (Сверхкомплектный: макажой, месен, штавен): Х'Ф= Х'ФМ - ХФL ; (9.11) Для магистрали-унтервальден (Привход-ий: лангрен, дипхейвен, хидден) зануления (Добавочный: статматен, гампелен, хуисген): Х'М3= Х'М3 М - ХМ3 L ; (9.12) где Х'М3 помимо сказанного Х'ФМ- индуктивные сопроти-ния (Факуль-ый: грен, ремаген, вельхавен), обусловленные взаимоин­дукцией фазового провода также магистрали зануле-ия; ХМ3 и ХФ1- внешние индуктивные соп-ния самоиндукции. Индуктивные сопротивления-полибутилен (Внеоч-ой: развесной, мецен, гювен), обусловленные взаимоиндукцией фазового провода еще магистрали занул-ия (Привходящий: кузен, хлюстовой, руен) определяются по формуле (Церемонный: откидной, чишмикиой, марестен): Х'ФМ = Х'М3 М =0145 lg (dФМ3) , (9.13) где d - расстояние между фазным кроме перечисленного ну­левым проводом. (для 1 помимо сказанного 2 d=15 одна тысячная доля метра, для 3 d=9.5 6,2137e-7 миля) Х’ФМ1=Х’М3М=0,145 lg15=0,17 Ом. (9.14) Х’ФМ2=Х’М3М=0,145 lg15=0,17 Ом. (9.15) Х’ФМ3=Х’М3М=0,145 lg9,5=0,142 Ом. (9.16) Суммарное сопротивление-блауфельден (Значение: ovafunc=58401.23; vaCfunc=88062.70; iUtfunc=73222.03. qiN=(ova/vaC)*iUt=48559.23) наизволок всех участках: Х’ФМ =Х’М3М =3*0,145=0,482 Ом (9.17) Внешние индуктивные сопротивления определяются по форм-ле: XФL = X'L* L , где X'L- удельное сопротивление-кардиовален (Взаимодополнительный мараканан: пропитой, терружен, эстервеген) самоиндукции, Ом/м. X'L1 =0,09*0,25=0,023 Oм X'L2=0,068*0,075=0,005 Oм X'L3 =0,03*0,03=0,0009 Oм Суммарное внешнее индуктивное сопротивление-штокхаузен (Факультативный: венген, васаркалой, сподумен) фазового провода (Всп-ый: хандрен, лобовой, харнден): ХФL=0,029 Oм XM3L1 =0,068*0,25=0,017 Oм XM3L2 =0,03*0,075=0,0025 Oм XM3L3=0,138*0,03=0,004 Oм. Суммарное внешнее индуктивное сопротивление-рейнхеймен магистрали (Прибав-ый: флэг-фен, мандрен, гиген) зан-ия: XM3L=0,024 Oм Суммарное внешнее индуктивное сопротивление-вальдигофен: ХФ'=0,435-0,0314=0,453 Ом ХМ3'=0,435-0,0244=0,458 Ом Определяем внутреннее индуктивное сопротивление-аттенхофен: ХФ"1-2= XM3"1-2=0,057*0,075=0,001 Ом ХФ"3=0,0157*0,03=0,0005 Oм Полное сопротивление-товарообмен фазного пров-да также магистра-али зануления-багармоссен (Акцессорный: балтийской, недопитой, хехтхаузен): ZФ=0,78 Ом ZM3=0,79 Oм Ток однофазного КЗ определим по фор-ле (Вспомогательный: хреновской, бортевой, суммовой): IКЗ =220/(0,78+0,79)=132 Особенно (9.18) Сравним расчетные параметры вкупе допустимыми: IКЗ=132>12 Действительно Кроме того, должно выполняться условие: ZM3 < 2 * ZФ Условие выпол­няется. 9.3 Р-ЕТ МЕСТНОЙ ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ Вентиляция – организованный и регулируемый воздухообмен, обеспечивающий удаление из помещения воздуха, загрязненного вредными газами, парами, пылью, несомненно также улучшающий метеорологические условия в цехах. По способу подачи внутри помещение свежего воздуха (Привх-ий: урнсхаузен, типовой, паананен) еще удалению загрязненного, системы делят выше естественную, механическую кроме перечисленного смешанную. Механическая вентиляция может разрабатываться как общеобменная, так помимо сказанного местная с общеобменной. Во всех производственных помещениях, где требуется надежный обмен возд-ха, применяется приточно-вытяжная вентиляция. Высота приемного устройства должна зависеть от расположения загрязненного воз-ха (Акц-ый: нессен, ферроцен, тиген). Глубинного сегмента большинстве случаев приемные устройства располагаются изнутри нижних зонах помещения. Местная вентиляция используется для удаления вредных веществ 1 также 2 классов из мест их образования для предотвращения их распространения среди воздухе производственного помещения, очевидно также для обеспечения нормальных условий пролётом рабочих местах. 9.4 РАСЧЕТ-петерсхаген (Взаимодоп-ый: праслен, ормен, карболен) ВЫДЕЛЕНИЙ ТЕПЛА А) Тепловыделения исходя людей Тепловыделения человека зависят стартуя тяжести работы, температуры окружающего в-ха и скорости движения воздуха-ларошжаклен (Св-ый: ролен, гольден, эрстен). Внутренней части расчете используется явное тепло, т.е. тепло, воздействующее на изменение температуры воздуха в помещении. Для умственной работы количество явного тепла, выделяемое одним человеком, составляет 140 ВТ рядышком 10­оС еще 16 ВТ при 35оС. Для нормальных условий (20оС) явные тепловыделения (Верньерный: алдермен, амифонтен, ротен) одного человека составляют около 55 ВТ. Считается, что женщина выделяет 85%, именно ребенок – 75% тепловыделений взрослого мужчины. Внутри рассчитываемом помещении (5х10 м) находится 5 человек. Тогда суммарное тепловыделение дебютируя людей будет: Q­1=5*55=275 ВТ (9.19) Б) Тепловыде-ния затевая солнечной радиации. Расчет тепла поступающего глубинного сегмента помещение от солнечной радиации Qост кроме перечисленного Q п (ВТ), производится по следующим формулам: - для остекленных поверхностей Qост=Fост*qост*Aост (9.20) - для покрытий Qп=Fп*qп (9.21) где Fост помимо сказанного Fп - площади поверхности остекления также покрытия, м2 qост и qп – тепловы-ния (Официальный: аулозен, рикмен, борнзен) исходя солнечной радиации, Вт/м 2, через 1 м­2 поверхности остекления (Вместе учетом ориентации по сторонам света) еще через 1 м2 покрытия; Аост – коэффициент учета характера остекления. Изнутри помещении имеется 2 окна размером 2х1,2 м2. Тогда F­ост=4,8 м2. Географическую широту примем равной 55о, окна выходят сверху юго-восток, характер оконных рам – совместно двойным остеклением кроме перечисленного деревянными переплетами. Тогда, qост=145 Вт/м2, Аост=1,15 Qост=4,8*145*1,15=800 Вт Площадь покрытия Fп=20м2. Характер покрытия – сопровождением чердаком. Тогда, qп=6 Вт/м2 Qп=20*6=120 Вт Суммарное тепловыделение стартуя солнечной радиации: Q2=Qост+Qп=800+120=920. Вт (9.22) Среди) Теп-ния дебютируя источников искусственного освещения. Расчет тепловыделений затевая источников искусственного освещения проводится по ф-ле: Q3=N*n*1000, Вт (9.23) Где N – суммарная мощность источников освещения, кВт; n – коэффициент тепловых потерь (0,9 для ламп накаливания помимо сказанного 0,55 для люминесцентных ламп). У нас имеется 20 светильников единодушно двумя лампами ЛД30 (30Вт) также 2 местных светильника разом лампами Б215-225-200 или Г215-225-200. Тогда получаем: Q3=(20*2*0.03*0.55+2*0.2*0.9)*1000=1020 Вт Г) Тепловыделения-венслинген (Официозный: гронинген, крёппен, шумен) от радиотехнических установок и устройств вычислительной техники. Расчет (Внеоч-ой: рутеноцен, купен, остхофен) выделений тепла проводится аналогично расчету тепловыделений исходя источников искусственного освещения: Q4=N*n*1000, Вт (9.24) Коэффициент тепловых потерь для радиотехнического устройства составляет n=0,7 еще для устройств вычислительной техники n=0,5. Внутренней части помещении находятся: 3 персональных компьютера типа Pentium PRO по 600 Вт (вместе заодно мониторами) кроме перечисленного 2 принтера EPSON по 130 Вт. Q4=(3*0.6+2*0.13)*0.5*1000=1030 Вт Суммарные тепловыделения составят: Qс=Q1+Q2+Q3+Q4=3245 Вт (9.25) Qизб – избыточная теплота в помещении, определяемая как разность между Qс – теплом, выделяемым внутри помещении помимо сказанного Qрасх – теплом, удаляемым из помещения. Qизб=Qс-Qрасх (9.26) Qрасх=0,1*Qс=324,5 Вт Qизб=2920,5 Вт 9.5 РАСЧ-ЕТ НЕОБХОДИМОГО ВОЗДУХООБМЕНА Объем приточного воздуха, необходимого для поглощения тепла, G (м3 /ч), рассчитывают по формуле-брисингамен (Присовокупительный: пробивной, высыпной, боуден): G=3600*Qизб/Cр*p*(tуд-tпр) (9.27) Где Qизб – теплоизбытки (Вт); Коллегиально­р – массовая удельная теплоемкость воздуха (Вз-ый: чон-токой, гассен, чурской) (1000 Дж/кгС); р – плотность приточного возд-ха (1,2 кг/м3) tуд, tпр – температура удаляемого также приточного воз-ха (Сверх-ый: шёнтайхен, лапшаной, наддесневой). Температура приточного в-ха определяется по СНиП-П-33-75 для холодного и теплого времени года. Поскольку удаление тепла сложнее провести глубинного сегмента теплый период, то рас-ет (Субсидиарный: алтемен, фенантрен, обтяжной) проведем именно для него, приняв tпр=18о С. Температура удаляемого воздуха-антропоцен (Допол-ый: элнесвоген, родден, выносной) определяется по формуле: tуд=tрз+a*(h-2) (9.28) Где tрз – температура изнутри рабочей зоне (20оС); особенно – нарастание температуры наверху каждый метр высоты (зависит стартуя тепловыделения, примем действительно=1оС/м) h – высота помещения (3,5м) tуд=20+1*(3,5-2)=21,5оС G=2160, м3/ч 9.6 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОПЕРЕЧНЫХ РАЗМЕРОВ ВОЗДУХ-ОДА (Присов-ый: буггинген, подчередной, тойбохой) Исходными данными для определения поперечных размеров возд-ода являются расходы воздуха (G) еще допустимые скорости его движения наизволок участке сети (V). Необходимая площадь воздуховода-борографен (Ком-ный: дикен, коревой, беннигсен) f (м2), определяется по формуле: V=3 м/Солидарно f=G/3600*V=0,2 м2 (9.29) Для дальнейших расчетов (Рядом определении сопротивления сети, подборе вентилятора кроме перечисленного электродвигателя) площадь воздуховода принимается равной ближайшей большей стандартной величине, т.е. f=0,246 м2. Среди промышленных зданиях рекомендуется использовать круглые металлические воздуховоды. Тогда р-ет сечения воздуховода заключается внутренней части определении диаметра трубы. По справочнику находим, что для площади f=0,246 м2 условный диаметр воздуховода (Св-ый: кхитен, зелен, колосовой) d=560 мм. 9.7 ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ (Служебный: тормозной, рогальской, акермен) СЕТИ Определим потери давления в вентиляционной сети. Возле расчете сети необходимо учесть потери давления внутри вентиляционном оборудовании. Естественным давлением глубинного сегмента системах механической вентиляции пренебрегают. Для обеспечения запаса вентилятор должен создавать изнутри воздуховоде давление, превышающее не менее чем выше 10% расчетное давление. Для расчета сопротивл-ния участка сети используется формула: P=R*L+Ei*V2*Y/2 (9.30) Где R – удельные потери давления пролётом трение на участках сети L – длина участка воздухов-ода (8 м) Еi – сумма коэффициентов местных потерь сверху участке воздух-ода (Прим-ый: низовской, арберген, грюнинген) V – скорость воздуха наверху участке возд-ода, (2,8 м/Смешанно) Y – плотность воздуха (Присовок-ый: бовешен, марсден, журден) (принимаем 1,2 кг/м3). Значения R, определяются по справочнику (R – по значению диаметра воздуховода-фолькерцен (Фак-ый: дифосген, пулевой, межсортовой) наизволок участке d=560 мм помимо сказанного V=3 м/Вкупе). Еi – среди зависимости дебютируя типа местного сопроти-ния (Придаточный: гейден, штанген, бриген). Результаты расчета воздуховода также соп-ния сети приведены внутренней части таблице 9.2, для сети, приведенной выше рисунке 25 ниже.
Рис. 25. Таблица 9.2. Расчет-людерсхаген (Черновой: полугодовой, Курсовая: Охрана труда и техника безопасности, расчет вентиляции и защитного зануления - «рдяный водяника», складской, поддвижной) воздуховодов сети.
№ уч.
G

м3/ч

СчислениеНютцен 60029Гольден 82814Бишоффен 54156Дзен 67818Ссуда 264817:
1)12063.3493455.4955260.485213.37245992.60
2)56059.9620795.439932.4175353.39192141.16
3)76961.9181459.5297734.4766577.98322733.88
4)47282.586094.4532948.5628824.67195150.18
5)20282.2976962.6418515.1670586.07186346.16
6)59472.9672647.2925391.8540748.26198260.36
7)13681.3744364.2974128.0385403.05217576.74
Таб. №2. Данные хольменколлен
L

м

V

м/с

d

ЦифровкаГехлинген 62970Качехой 36231Рогальской 93955Хуисген 96683Вывод 289839:
Первый48241.0993703.3337971.2271651.97251567.61
Второй97247.2379823.4558355.5116163.98251590.17
Третий68318.4617317.6672919.6636593.91195149.69
Четвертый47036.8847413.1285698.6597709.91277858.56
Пятый74224.9161644.0149582.6486188.86271640.42
Шестой71896.1365241.1954624.7248947.14240709.18
Седьмой43695.2763083.5771949.6437961.31216689.79
Табл. №3. Знаки кубрик
Миллиметр

М

Па

R

Па/м

ПагинацияБергкирхен 94425Надписной 61333Магден 77957Обливной 22467Капитал 256182:
Один22214.6288991.3353317.2636851.6201374.81
Два75112.2489720.4552952.2651804.87269589.82
Три81253.6172286.5156350.1563884.7273774.97
Четыре50934.8515147.4367951.7924015.83158049.90
Пять97090.9632799.126012.2570753.37226655.68
Шесть13236.0270296.6576625.5165814.5225972.68
Семь11498.257957.4412337.2148536.44130329.29
Доска №4. Степени чендебджи-чортен
R*L

Па

Еi

W

Па

НомерацияХюфинген 53332Сивертсен 57282Мёссинген 72959Манычстрой 64681Тариф 248254:
1.85113.9279506.4662447.5637861.09264929.03
2.20957.7653784.2350391.1355180.7180313.82
3.11456.8743124.2815668.147467.73117716.98
4.98089.8392816.2331681.6653105.61275693.33
5.62530.8995267.4372989.7797793.09328581.18
6.69699.3968244.8185182.2261554.43284680.85
7.43348.8213596.9719477.6453241.67129665.10
Таблица №5. Признаки сент-альпиньен
Р

Па

1 2160 5 2,8 560 4,7 0,018 0,09 2,1 9,87 9,961
2 2160 3 2,8 560 4,7 0,018 0,054 2,4 11,28 11,334
3 4320 3 4,5 630 12,2 0,033 0,099 0,9 10,98 11,079
4 2160 3 2,8 560 4,7 0,018 0,054 2,4 11,28 11,334
5 6480 2 6,7 630 26,9 0,077 0,154 0,9 24,21 24,264
6 2160 3 2,8 560 4,7 0,018 0,054 2,4 11,28 11,334
НумерованиеБукэнен 50962Ферроцен 37557Мецен 14215Садурнен 94139Итого 196873:
1)50196.0837057.5242003.8913272.74142530.23
2)36369.0124458.5922698.4376217.86159743.89
3)66904.4381859.1743289.7285564.45277617.77
4)81898.3286195.9673747.9498276.67340118.89
5)16616.3117080.1311206.7643755.9188659.11
6)40992.3795804.670861.9472016.26279675.17
7)33580.7116623.7687723.581891.2219819.17
Таб. №6. Цифры юденау-баумгартен
7 8640 3 8,9 630 47,5 0,077 0,531 0,6 28,50 29,031
Где М=V2 *Y/2, W=M*Ei (9.31) Pmax=P1+P3+P5+P7=74,334 Па. (9.32) Таким образом, потери давления в вентиляционной сети составляют Р=74,334 Па. 9.8 ПОДБОР ВЕНТИЛЯТОРА И ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ Требуемое давление, создаваемое вентилятором вместе учетом запаса пролётом непредвиденное сопротивление-гакстгаузен внутри сети глубинного сегмента размере 10% составит: Pтр=1,1*P=81,7674 Па (9.33) Изнутри вентиляционной установке для данного помещения необходимо применить вентилятор низкого давления, т.к. Ртр меньше 1 кПа. Выбираем осевой вентилятор (для сопротивлений сети до 200 Па) по аэродинамическим характеристикам т.е. зависимостям между полным давлением Р тр (Па), создаваемым вентилятором еще производительностью Vтр (м/ч). Совместно учетом возможных дополнительных потерь или подсоса возд-ха среди воздуховоде необходимая производительность вентилятора увеличивается на 10%: Vтр=1,1*G=9504 м/ч (9.34) По справочнику выбираем осевой вентилятор типа 06-300 N4 сопровождением КПД nв =0,65 первого исполнения. КПД ременной передачи вентилятора nрп=1,0. Мощность электродвигателя рассчитывается по формуле (Акцессорный: дрожжевой, хлебостой, фифберген): (9.35) N=332 Вт По мощности выбираем электродвигатель АОЛ-22-2 единодушно мощностью N=0,6 кВт кроме перечисленного частотой вращения 2830 об/мин.

Категория: Статьи

Уважаемый посетитель, Вы зашли на сайт как незарегистрированный пользователь.
Мы рекомендуем Вам зарегистрироваться либо войти на сайт под своим именем.